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（江蘇大（dà）學機械工程學院，江蘇鎮（zhèn）江212013）

表（biǎo）2模（mó）擬與實衝的壓邊力與衝壓（yā）速度（dù）參數

通過分析不同工藝參（cān）數下（xià）的回彈量可知，在相同壓（yā）邊力情況下，隨著衝壓速度的升高，U形件回彈量基本不（bú）變；在（zài）相同衝壓速度（dù）情況下，隨（suí）著壓邊力升高，U形件回彈量不斷減小且減小幅度增大。

編輯

U形件的回彈是由於（yú）成形結（jié）束後板料的彈性變（biàn）形

回複造成的，且主要（yào）影響部位為側壁和圓角區。

因此（cǐ），影響U形件回彈量的主要因素為側壁和圓角區的總（zǒng）變形中彈性（xìng）變形所占比，且製件彈性（xìng）變（biàn）形量取決於材料屈服強度而在常溫、較小應變速率（lǜ）下材料的屈服強度基本不變，因此在常溫、相同拉深高度下決定 U形件回彈量的是不同壓邊力和衝壓速度下的U形件（jiàn）側壁和圓角處的總變形量（liàng）。

因此（cǐ），結合上述實驗結果可知，在壓邊力恒（héng）定下，常溫下較小的衝壓速度對 U形件側（cè）壁和圓角處的總（zǒng）變形量基本無影響，因此（cǐ）對於U形件的回彈基本無影響；而當衝壓（yā）速度恒定下改變壓邊（biān）力時（shí），隨壓邊力增大，壓邊處的料流難以流進凹模內，從而使得U形件側壁和圓角處的板料充（chōng）分變形，使得側壁和圓角處的總變形量增大（dà），從而減小了（le）回（huí）彈量。綜上可知，在常溫下增大恒定壓（yā）邊力可減小U形件的回（huí）彈（dàn）。

編輯

和變衝（chōng）壓速度可以有效地（dì）減小U形件回彈。

由於在遞增型壓邊力情況下，初期較（jiào）小（xiǎo）的壓邊力（lì）有助（zhù）於壓邊處板料（liào）向凹模內的流人，後期（qī）較大的壓邊力有助於凹模內（nèi）板料的充分變形（xíng）；

而采用（yòng）遞減型衝壓速度曲線情況下，初期較大的衝壓速度有助於側壁處板料迅速突破屈服強度（dù）進行應變強化而使得（dé）側壁處的變形抗力（lì）達到由壓邊力導致的板料流動阻（zǔ）力

從而拉動壓（yā）邊處（chù）板料向（xiàng）凹模內流動以獲得均勻變形，而後期較小的衝壓速度有助於板料變（biàn）形過程中的位錯充分括展，減小變形抗力以防止側壁拉伸斷裂。

均勻的應變分布（bù）有助（zhù）於（yú）減小U形件內部的應力梯度，從（cóng）而減小回彈量。

綜上可（kě）知，當采用（yòng）階梯型壓邊力（lì）曲線時，可以獲得最小的初期壓邊（biān）力和最大的後期壓（yā）邊力，最均勻的應變分布可獲（huò）得最小的回彈量；

而采用衝壓（yā）速度曲線可（kě）以獲得最大的初始衝壓速度，在初期試樣不破裂情況（kuàng）下可以使U形（xíng）件獲得均勻的應變分布，從（cóng）而（ér）獲得較小的回彈量。

因（yīn）此，采用變衝壓速度和變壓邊力技術可以控製U形件回彈，而采用階梯型遞增壓（yā）邊力曲線（xiàn）結合較大變化區間內的遞減型衝壓速度曲線可（kě）以獲得最小的回彈量。

由表（biǎo）4可（kě）知，在相同變衝壓速度加載曲線下，次壓（yā）邊力曲線獲得最大的（de）回彈量，而階梯壓邊力加載曲線下回彈量最小；

而在相（xiàng）同壓邊力加載曲線下（xià），隨（suí）著衝壓（yā）速度變化區間（jiān）的減小，U形件回彈量增大，即衝壓速（sù）度曲線下的回彈量（liàng）最小而C3衝壓速度曲（qǔ）線下的（de）回彈量最大。

且對比表3和表4可（kě）知，采用變壓邊力

3結論

（1） 采（cǎi）用DYNAFORM中的Mat-36號材料模型建立的（de）U形件的有限元回彈預測模型能較為準確預（yù）

測（cè）高強鋼板DP590的回彈變形，其平均誤差小於（yú）7％且誤（wù）差（chà）波動較小。

（2） 在恒定的壓邊力和衝壓（yā）速度條件下，較大的（de）壓邊力可以獲得較大的U形件側壁（bì）和圓角變形，從而獲得（dé）較小（xiǎo）的彈性變形在（zài）總變（biàn）形中所占百分比，故（gù）導致較小的回彈量；而較小的衝壓速度對U形件回彈（dàn）基本無影響。

（3） 采用遞（dì）增性壓邊力曲線和遞減型衝壓速度曲線都可以有效地（dì）控製U形（xíng）件回彈以降低（dī）回（huí）彈量。

其中，采用（yòng）階梯型壓邊力曲線結合較大變化區間內的衝（chōng）壓速度曲線可以獲得（dé）最小（xiǎo）的U形件回彈（dàn）。

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